Abstract: Influentia diversi caloris tractandi processuum in materia perficienda ZG06Cr13Ni4Mo studuit. Expertus ostendit post tractationem caloris in 1 010℃ normalizing + 605℃ primariam temperaturam secundariam + 580℃ temperaturam, materiam ad optimam perficiendi indicem attingere. Structura eius est humilis carbonis martensita + transmutatio austenite, magna fortitudinis, humilis temperaturae duritiei et duritiei conveniens. Productum peractivum requisitis occurrit in applicatione magnae herbae mittentes caloris productionis curationum.
Keywords: ZG06Cr13NI4Mo; martensitic chalybs immaculata; ferrum
Magnae laminae partes key in hydropower turbines sunt. Conditiones partium ministerii relative durae sunt, et pressurae aquae fluere subiectae sunt impulsu, labore et exesa diu. Materia ex ZG06Cr13Ni4Mo martensitica ferro immaculata eligitur cum bonis comprehensivis proprietatibus mechanicis et resistentia corrosio. Cum progressu hydropotentiae et dejectiones ad magnam scalam relatae, requisita superiora proponuntur in materia incorrupta ferri, qualia sunt ZG06Cr13Ni4Mo. Ad hunc finem, collatis cum productione experimenti ZG06C r13N i4M o magnae laminis hydropotentis domestici instrumenti incepti, per internam temperantiam materiae chemicae compositionis, tractationis caloris processus comparationis probatio et effectus analysi, optimized singularis normalising + duplex caloris temperans. processus curationis ZG06C r13N i4M o materias ferro immaculatas producere decrevit obiectiones quae altae obeundae requiruntur.
1 Internum imperium chemica compositionis
ZG06C r13N i4M o materia alta est fortitudo martensitica incorrupta chalybis, quae necesse est habere altas proprietates mechanicas et bonam humili- temeritatis ictum duritiem. Ad meliorem efficiendam materiam, compositio chemica interne moderata erat, requirens w (C) ≤ 0.04%, w (P) ≤ 0.025%, w (S) ≤ 0.08% et felis contentum esse. Mensa 1 ostendit compositionem chemicam range materiae internae dicionis et analyseos eventus chemicae compositionis specimen, et Tabula 2 ostendit internum imperium requisita contenti gasi materialis et analysi exitus contentus gasi sample.
Mensa 1 compositio chemica (fractio massa, %)
| elementum | C | Mn | Si | P | S | Ni | Cr | Mo | Cu | Al |
| vexillum postulationem | ≤0.06 | ≤1.0 | ≤0.80 | ≤0.035 | ≤0.025 | 3.5-5.0 | 11.5-13.5 | 0.4-1.0 | ≤0.5 |
|
| Ingredientia Internum Imperium | ≤0.04 | 0.6-0.9 | 1.4-0.7 | ≤0.025 | ≤0.008 | 4.0-5.0 | 12.0-13.0 | 0.5-0.7 | ≤0.5 | ≤0.040 |
| Examine eventus | 0.024 | 1.0 | 0.57 | 0.013 | 0.005 | 4.61 | 13.0 | 0.56 | 0.02 | 0.035 |
Table 2 Gas content (ppm)
| gas | H | O | N |
| Internum imperium iudicium | ≤2.5 | ≤80 | ≤150 |
| Examine eventus | 1.69 | 68.6 | 119.3 |
ZG06C r13N i4M o materia conflata est in 30 t fornace electrica, conflata in 25T LF fornacem ad offensionem, compositionem et temperiem aptans, et decarburizata et degravata in 25T fornace VOD, obtenta ferro fusili carbo ultra-humili; uniformis compositio, princeps puritatis, et humilis vapore noxio contentus. Denique filum aluminii ad extremum deoxidationis adhibitum est ut oxygeni contentum in ferro liquefacto reduceret et grana adhuc exacueret.
II calor curatio processus test
2.1 Test consilium
Corpus fusurarum ut corpus experimentum adhibitum est, moles test scandali 70mm× 70mm×230mm erat, et calor praeliminaris curatio furnum molliebat. His litteris consulto, caloris tractandi processum parametri delecti erant: temperaturas normales 1 010℃, temperaturas primarias 590℃, 605℃, 620℃, temperaturae temperaturae 580℃ secundae, et processus temperaturae adhibebantur ad comparativas probationes. Consilium probatum ostenditur in Tabula III.
Mensa III calor curatio test consilium
| Iudicium consilium | Calor curatio processus test | Gubernator projects |
| A1 | 1 010℃Normalizing+620℃Temperare | Proprietates distrahentes Impact duritia duritia HB Tendens proprietatibus Microstructure |
| A2 | 1 010℃Normalizing+620℃Temperas+580℃Tempus | |
| B1 | 1 010℃Normalizing+620℃Temperare | |
| B2 | 1 010℃Normalizing+620℃Temperas+580℃Tempus | |
| C1 | 1 010℃Normalizing+620℃Temperare | |
| C2 | 1 010℃Normalizing+620℃Temperas+580℃Tempus |
2.2 Analysis eventus test
2.2.1 Analysis chemica compositio
Ex analysi proventuum compositionis chemicae et gasi contentorum in Tabula 1 et Tabula 2, principalia elementa et contenti gasi in linea cum compositione optimized range control.
2.2.2 Analysis perficiendi test eventus
Post curatio caloris secundum varias technas experimentorum, proprietates mechanicas comparationis probationes factae sunt secundum GB/T228.1-2010, GB/T229-2007, et signa GB/T231.1-2009. Eventus experimentales in Tabula 4 et Tabula 5 monstrantur.
Tabula 4 Analysis Mechanica proprietatum caloris diversorum tractandi processuum consiliorum
| Iudicium consilium | Rp0.2/Mpa | Rm/Mpa | A/％ | Z/％ | AKV/J(0℃） | duritia valorem HBW |
| vexillum | ≥550 | ≥750 | ≥15 | ≥35 | ≥50 | 210~290 |
| A1 | 526 | 786 | 21.5 | 71 | 168、160、168 | 247 |
| A2 | 572 | 809 | 26 | 71 | 142、143、139 | 247 |
| B1 | 588 | 811 | 21.5 | 71 | 153、144、156 | 250 |
| B2 | 687 | 851 | 23 | 71 | 172、165、176 | 268 |
| C1 | 650 | 806 | 23 | 71 | 147、152、156 | 247 |
| C2 | 664 | 842 | 23.5 | 70 | 147、 141、139 | 263 |
Mensa V tendentes test
| Iudicium consilium | Inflexio test（d=25，a=90°） | taxatio |
| B1 | Crack5.2×1.2mm | Defectum |
| B2 | Non rimas | quid |
Ex comparatione et analysi proprietatum mechanicarum: (1) Normalising + curatio caloris temperans, materia melius consequi potest proprietates mechanicas, significans materiam bonam duritiem habere. (2) Post curationem caloris ordinationem, cedunt vires et plasticitas (elongatio) dupli temperaturae emendantur cum una temperatione. (3) Ex inflexione persecutionis inspectionis et analysi, inflexio exsecutionis normalitatis B1 + unius processus testium temperaturae simpliciter est, et inclinatio experimenti exhibitio processus experimenti B2 cum duplici temperatione habilis est. (4) Ex comparatione testium eventuum 6 temperaturarum diversarum temperaturae, schema processus B2 1 010℃ normalisandi + 605℃ unius temperaturae + 580℃ temperaturae secundariae optimas proprietates mechanicas habet, cum vi 687MPa cedat, elongatio of 23%, ictum durities plusquam 160J in 0℃, moderata duritia 268HB, ac flexio qualificata perficiendi, omnibus occurrens requisitis materiae praestandis.
2.2.3 Metallographic structure analysis
Metallographica structura materiae B1 et B2 processuum testium secundum regulam GB/T13298-1991 resolvitur. Figura 1 ostendit structuram metallographicam normalisandi + 605℃ primam temperantiam, et figura 2 ostendit structuram metallographicam normalitatis + primae temperaturae + secundi temperaturae. Ex inspectione et analysi metallographica, praecipua structura ZG06C r13N i4M o post tractationem caloris est humilis carbonus lath martensite + austenite converso. Ex analysi metallographica structura, the last martensite fasciculi materiae post primam temperaturam crassiores sunt et longiores. Post alteram temperationem, matrix structura leviter mutat, martensita structura leviter etiam uritur, structura magis aequabilis; ad effectum deducendi, vires et MOLLITIA cedere quodammodo emendantur.
Figura 1 ZG06Cr13Ni4Mo normalizing + unum temperamentum microstructure
Figura 2 ZG06Cr13Ni4Mo normalizing + bis temperans structuram metallographicam
2.2.4 Analysis eventus test
1) Expertus confirmavit ZG06C r13N i4M o materiam bonam duritiem habet. Per ordinationem + temperationem caloris curationem, materias bonas proprietates mechanicas consequi potest; cedunt vires et proprietates plasticae (elongatio) duarum temperationum post curationem caloris normalisandi multo altiores sunt quam illae unius temperaturae.
2) Analysis probata probat structuram ZG06C r13N i4M o post ordinationem martensitam esse, et structuram post temperantiam esse humilem carbonem lath martensite temperatam + austenite converso. Verso austenite in temperata structura altam stabilitatem habet scelerisque et notabilem effectum habet in proprietatibus mechanicis, impulsus proprietatibus ac proprietatibus materiae processus fusis et glutino. Ergo materia habet altitudinem roboris, altam plastici duritiem, convenientem duritiem, bonam rimam resistentiam, et bona abiectionis et glutino proprietatum post caloris curationem.
3) Expendere rationes ad emendationem temperaturae secundae observantiae ZG06C r13N i4M o. Post ordinationem, calefactionem et calorem conservationis, ZG06C r13N i4M o post austenitizationem austenitis subtiliter format, ac deinde in martensitam carbolam humilis post refrigerationem rapidam mutat. In prima temperatione, supersaturatur carbo in martensita in modum carbidum praecipitat, inde vires materiae minuens et in plasticitatem et duritiam materiae emendans. Ob caliditatem primae temperaturae, prima temperantia austenitem e contrario pulcherrimum efficit praeter martensitem temperatum. Austenitae hae austenitae partim in martensiten in refrigerando temperando transformantur, condiciones praebentes nuclei et incrementi stabilium rerum austenitarum iterum generantur in secundo processu temperaturae. Propositum temperaturae secundae satis stabilem e contrario austenite obtineat. Hi austenitae e contrario periodum transformationem subire possunt in deformatione plastica, ita ut vim et plasticitatem materiae augeant. Ob condiciones limitatas, impossibile est austenitem e contrario observare et resolvere, ut experimentum hoc habeat proprietates mechanicas et microstructuras sicut praecipuas investigationes obiecta analysi comparativae.
III Productio Application
ZG06C r13N i4M o est summa fortitudo incorrupta chalybea dejecta chalybea materia excellenti effectu. Cum ipsa herbarum productio exercetur, compositio chemica et imperium internum requisita experimento determinata et calor curatio processus secundae normalisandi + temperaturae adhibentur ad productionem. Processus curationis calor in Figura demonstratur 3. In praesentia productio 10 magnarum hydropower laminarum peracta est, et effectus omnibus requisitis usoris occurrit. Recognitionem usoris transierunt et aestimationem bonam acceperunt.
Proprietates enim curvarum foliorum complexorum, dimensionum magnarum formarum, spiculorum capita crassa, et faciles deformatio et crepuit, quaedam mensurae processu curationis caloris adhibendae sunt;
1) Scapus caput deorsum est et ferrum sursum est. Fornax onerantium schema adoptatur ad deformationem minimam faciliorem, ut in Fig. 4 ostensum est;
2) Curare ut satis amplum sit interstitium inter fusuras et inter fusuras et caudex fundum laminam ferream ad refrigerandum, et curet ut densum scapi caput ad requisita ultrasonica detectio occurrat;
3) Calefaciens stadium workpiece multis temporibus articulatum est ut norma accentus jactionis in calefactione processus prohibeat ne crepuit.
Exsecutio praedictae curationi caloris remedia efficit caloris curationis qualitas herbae.
Figura 3 ZG06Cr13Ni4Mo ferrum processus curatio caloris
Figura 4 caloris laminae curatio processus fornacem loading consilium
4 Conclusiones
1) Fundatur in potestate interna compositionis chemicae materiae, per tentationem processus curationis caloris, determinatum est ut processus curationum caloris ZG06C r13N i4M o summa fortitudo incorrupta ferri materia sit caloris processus curationis 1 010℃ normalizare + 605℃ primariam temperaturam + 580℃ temperaturam secundariam, quae efficere potest ut proprietates mechanicas, humilis temperaturae proprietates incidat et frigora tendentes proprietates abiectionis materiales occurrant exigentiis.
2) ZG06C r13N i4M ao materiam bonam duritiem habet. Structura post normalizationem + bis caloris temperationis curatio est humilis carbo lath martensite + e contrario austenite cum bona operatione, quae habet altam fortitudinem, altam duritiem plasticam, convenientem duritiem, bonam rimam resistentiam, et bonum fusurae et glutino effectus.
3) Ratio tractationis caloris normalisandi + bis temperandi per experimentum determinati applicatur ad processum curationi caloris magnarum laminum productionem, et proprietates materiales omnes occurrentes normae usoris requisita.
Post tempus: Iun-28-2024
